(a）-十字零件的侧向挤压 (b）-竖T字形产品的侧向挤压(c）-T字形产品的侧向挤压 (d）-L形产品的侧向挤压(e）-弯曲产品的侧向挤压

侧向挤压加工压力小，这个可以证明。图9中所示p，v，D分别表示冲头压力，材料流动速度，毛坯直径，上下流入侧变量以1和2表示，左右流出侧变量以3和4表示。假定该模型为刚塑性体及平面应变问题时的速度场(图10），利用这些模型，冲头压力可用上限法算出，解析结果如下。图10(a）以及图10(d）的十字形以及L字形产品的无单位化侧向挤压加工压力都是p1/2k=1，图10(b）以及图10(c）的T字形产品的无单位化侧向挤压加工压力是p1/2k=1.25，图10(e）的弯曲产品的无单位化侧向挤压加工压力是p1/2k=tan（θ/2）。k为剪切屈服应力，θ为弯曲角度，无摩擦，v1=v2，D1=D2=D3=D4。

图10所示的无单位化侧向挤压加工压力为p1/2k=1～1.25，和没有摩擦的无单位化镦粗压力p1/2k=1同等程度，与普通的锻造压力p1/2k=2～4相比极低。实际的闭塞锻件形状如图3～5一样很复杂，受到侧向挤压变形方向转变后，进行齿和轴的挤压加工，如果假定这些动作重合发生，可以近似计算变形情况。齿和轴被挤出部分的截面积和材料的截面积没有太大差别，即断面缩减率低，负荷小。应变不是线性的，实际的锻造压力比起估算的压力应该会更小。

⑵剪切变形和接合面。

十字形零件经闭塞径向挤压成形后，在其剖面子午线上的网格变化情况示于图11。分枝的端部除外，其余的变形前为正方形的格子，变形后基本上都是菱形，可以认为是受到了剪切变形力。

冲头位移到一定程度时，从上下流入的材料会合流形成接合面，结合强度一般较低。但是，实验证明如对接合面实施加热扩散，合流面会完全结合。

⑶径向挤出的轴长度不等。

以相同直径的带有4根侧轴的闭塞锻造的例子（图12）说明，实际径向挤出的轴长度是不同的，尽管轴的断面形状和其他加工条件相同。轴的截面形状，其他加工条件相同的话，本来挤压出来的侧轴长度也应该相同，但实际上不一样，这是一种塑性流动的不稳定现象，与在双向杯状挤压（即容器与容器挤压）的正反挤压加工中，得到的两边的杯口高度不一样的现象一致。对于多个挤压口，如果从塑性力学角度来看挤压加工条件相同，所有挤压口的挤压力相等，原则上挤压出的材料的量是相同的。事实上，模具的形状、摩擦、材料的强度等，即使有很小的差异，也会有很直接的影响，导致某一轴优先被挤出的塑性流动不稳定现象，从而导致轴长产生少量的误差。为了防止这种现象的发生，要设法使用定位挡块限制材料的过量流动或者采用顺序加工的方法。

连杆在闭塞模具内无飞边模锻

无飞边锻造的连杆具有高精度参数的非加工表面，解决了连杆限定的质量课题及其惯性矩的同一性，因此不必为机械加工稳定性预留大的余量。

液压机上模锻连杆

近年来，闭塞锻造技术被延伸到无飞边锻造连杆上，并成功投入批量生产。图13是用于液压机上锻造连杆的模具，该模具由上模、大小端冲头构成。上模用于成形锻件上表面，冲头用于调节大小端材料体积波动，整个上模为双动方式；下模用于成形锻件外周轮廓，同时还具有对上模导向的作用；顶出模及下模顶料杆用于成形锻件下表面；顶出下模内锻件时，顶料杆固定不动，只有顶出模上升，很容易把锻件顶出。

确定模具滑动部分间隙：模具外侧滑动部分间隙定为0.15～0.20mm，大端冲头侧滑动部分间隙定为0.135～0.165mm，小端为0.08～0.10mm。模具材料：高速钢系列。这种材料耐磨性好，而且抗拉、抗压强度及韧性很高。毛坯形状：图14中⑤所示扁平形较好。

在热模锻压力机上无飞边模锻连杆

在第1工步镦挤毛坯，辊锻的毛坯因温度变化，难以控制其长度尺寸，故在压力机上镦挤毛坯；在第2工步预锻，实现闭式镦粗预成形，成形连杆平面轮廓。在第3工步终锻成形连杆锻件。在25MN热模锻压力机上的模具装配示意图见图15。

在第1工步镦挤毛坯，辊锻的毛坯因温度变化，难以控制其长度尺寸，故在压力机上镦挤毛坯；在第2工步预锻，实现闭式镦粗预成形，成形连杆平面轮廓。在第3工步终锻成形连杆锻件。在25MN热模锻压力机上的模具装配示意图见图15。