图3为工艺一试料锻后经不同制度热处理后的显微组织，可以看出，制度(a)热处理后得到的仍为等轴组织，制度(b)、制度(c)得到的是双态组织，合金热处理后的显微组织与锻态相比形态变化不大，主要表现在初生α相尺寸与含量的变化上。锻态组织中α相平均直径为12.8μm，体积分数为69%；制度(a)得到的α相平均直径为13.3μm，体积分数为52%；制度(b)得到的α相平均直径为11.8μm，体积分数为29%；制度(c)得到的α相平均直径为10.7μm，体积分数为18%；即随着固溶温度的升高等轴α相的含量明显降低，等轴α相的尺寸也呈下降趋势，但降幅不明显，远小于相含量的变化。

由钛合金相图可知随着固溶温度的升高初生α相含量减少，固溶空冷后β相发生分解，析出条状α相，其含量随固溶温度的升高而增加，时效后又会析出极少的次生条状α相。在高温固溶阶段，α相溶解减少的过程中是较小的α相先消失，较大的α相保留下来，保留下来的α相会逐渐长大，这可能是导致随固溶温度升高等轴α相的含量明显降低，等轴α相的尺寸变化不明显的主要原因。

对比图3与图2，可以看到通过热处理有效调整了初生等轴α相与转变β相的比例及转变β形貌。基础研究表明，钛合金组织中等轴α相的含量控制在20%左右为好，等轴α相的含量大于20%时对塑性贡献不大，还可能使缺口敏感性增加。同时，较细小的初生α相会使裂纹形成时间延长，与具有较大的初生α相组织比较，前者有更好的疲劳寿命。因此可以预见，制度(c)热处理后得到的由18%初生等轴α相和片层转变β组织构成的组织具有较好的综合性能。

变形量对热处理后显微组织的影响

试验用TA19钛合金的铸态组织如图1所示，组织为排列整齐的板条α组织，并且晶界明显，伴有部分块状α组织，组织有较大的不均匀性，这是采用真空自耗电弧炉生产TA19钛合金的典型组织。

可以看到图4的组织为双态组织，其初生α相平均直径为12.3μm，体积分数为27%，与图3中制度（c）得到的组织进行对比，发现从组织形态上看其初生α相球化程度更高（低倍数照片更为明显），从α相尺寸与含量上看均高于图3中制度(c)得到的组织，与制度(b)得到的组织水平相当。